針對熱力除氧器改造除氧合格率不達標原因分析 針對熱力除氧器改造除氧合格率不達標原因分析，經對除氧器運行觀察分析，并通過計算發現除氧器內汽、水接觸面積沒有達到運行要求，所以將除氧器汽、水流量按實際大需求量進行計算，并對其進行改造。
本鋼發電高壓車間目前有高壓除氧器6臺和低壓熱力除氧器2臺，低壓除氧器額定出力230th,根據鍋爐蒸發量和機組運行情況，日常運行兩臺低壓除氧器。目前由于設備長期運行，除氧頭內部銹蝕嚴重，填料有脫落現象，直接影響低壓除氧器除氧遙遙，低壓除氧器除氧合格率平均低于30%,熱力除氧器原理是補水經起膜管呈螺旋狀按一定的角度噴出與加熱蒸汽進行熱交換除氧，給水加熱到對應除氧器工作壓力下的飽和溫度，除去溶解于給水的氧及其它氣體，主要由除氧塔頭、除氧水箱兩大件以及接管和外接件組成，其主要部件除氧器(除氧塔頭)是由外殼、汽水分離器、熱力器(起膜管)、蓄熱填料層等部件組成。
設計出力2x230th
汽側壓力0.02MPa(表)
設計出水溫度104℃
比焓439.30kJkg
水箱容積2×70m3
熱力管91根440mmxφ107×4.5(管內壁上有8個φ5與管壁相切的孔洞)
平衡管80根440mm×φ35×3
加熱蒸汽管φ273×6
除鹽水管φ219×6
進水參數(未考慮高加疏水)
除鹽水
夏季流量200th生水加熱器出口溫度70℃比焓293.02kJkg
冬季流量400th生水加熱器出口溫度40
C比焓.16754.LTLe
加溫蒸汽參數
0.12MPa抽汽
壓力0.12MPa,溫度104℃,比焓2681.41kJkg
(注低壓除氧器生產工藝將新制除鹽水進入生水加熱器進行加熱，之后進入低壓除氧器加熱除氧，再進入高壓除氧器加熱除氧。)
2理論計算
2.1除氧器加溫耗用汽量理論計算
(計算采用0.12MPa蒸汽參數)
夏季
2臺除氧器耗用蒸汽量=200×(439.30293.02)(2681.41439.30)=12.249th
單臺除氧器耗用蒸汽量=12.2492=6.125th
冬季
2臺除氧器耗用蒸汽量=400×(439.30167.54)(2681.41439.3)=48.48th
單臺除氧器耗用蒸汽量=48.482=24.24th
2.2除氧器進水通流量理論計算
除鹽水進水管φ219×6
單臺除氧器進水通流面積=3.1416x(0.2190.006×2)?4=0.037647m2
按水側大通流面積，水流速按2ms計算進水大流量0.037647×2×3600=271th在生產中，單臺冬季大實際200th,兩臺除氧器共400th除鹽水流量。
2.3熱力管通流量理論計算
除氧頭直徑是2000mm,內部共有91個熱力管，每個熱力管內有8個小出水孔，與熱力管內壁相切，孔徑是5mm。
熱力管內節流孔單孔面積=3.1416x(0.0052)2=0.00001963
單個熱力管通流面積是=0.00001963×8=0.000157m2
單臺除氧器通流面積=0.000157×91=0.0142m2
熱力管小孔出水存在節流，將小孔節流流速設定4ms、5ms、6ms、7ms、8ms、9ms,分別計算熱力管單管小時平均流量和單臺除氧器(91個熱力管)小時平均流量，表1是計算結果。
單個熱力管流量=水流速x單個熱力管通流面積=0.000157×4×3600=2.2608th
單臺除氧器出力=單個熱力管流量×熱力管數量=2.2608×91=205.7328Vh
數據1中，當流速為4ms時，單臺除氧器出力為205.7328Vh,符合實際生產。實際生產單臺低壓熱力除氧器冬季大流量200th。
2.4堵管計算
熱力除氧器檢修解體，將人孔蓋打開，觀察熱力管成膜情況，發現成膜遙遙較差。需將現有熱力管進行堵管，增加熱力管節流流速，達到增強熱力管成膜遙遙的目的。
若將封堵熱力管數量定為31根，剩余熱力管數量為9131=60根單臺除氧器通流面積=0.00157×60=0.0942m2改造后單臺熱力除氧器(60根)熱力管流量=水流速x熱力管通流面積(熱力管流速按6ms計算)0.0942×6×3600=203.4720th計算結果符合實際生產。
2.5加溫蒸汽通流面積與通流量理論計算
按照冬季加溫蒸汽流量計算蒸汽流量24.24th加熱蒸汽管徑為φ273×6加溫蒸汽現通流面積=3.1416x(0.2730.0006×2)?14=0.05853m2計算所需蒸汽通流面積0.12MPa蒸汽比容1.531098m2kg
蒸汽推薦流速40ms(根據《熱力發電廠》飽和蒸汽流速參考表，飽和蒸汽流速30~50ms,考慮閥門節流和管道高度沿程阻力等因素，選取40ms)所需通流面積24.24×1000×1.531098360040=0.25773m2
需增大加熱蒸汽通流面積為0.257730.05853=0.19920m2計算增加管道直徑=√0.199203.1416×1000=252mm
則理論應增加直徑為252mm的蒸汽管。
根據目前2臺除氧器運行狀況分析，除氧器除氧頭內熱力裙室蒸汽與除鹽水接觸面積不足和接觸方式不夠勻稱，是低壓熱力除氧器除氧合格率的主要原因。綜合目前除氧器蒸汽管道布置情況，改造低壓除氧器除氧頭內部蒸汽放加熱方式，并增加一路加熱蒸汽汽源，管徑為φ219。
3改造方案
3.1加熱蒸汽管道改造
目前熱力除氧器蒸汽管道位于14m平臺處，2臺低壓加熱蒸汽管道均設有電動調節閥，并設直徑φ273的蒸汽旁路。電動調節閥前有截止閥，截止閥前管道直徑為φ426,閥后變徑后管路直徑為φ273(見圖1所示)。
目前根據實際情況，將14m除氧器平臺處蒸汽母管φ426延長600mm(圖1中，虛線部分為新增加管道),在延長的管道處引出φ273蒸汽管道，作為另一路加熱汽源進入除氧頭。
3.2除氧頭改造
將除氧頭沿填料層下部(水箱高點水平位置)切割，將除氧頭整體取下，再沿著除氧頭頂部(熱力管以上位置)切割后(如圖2),進行堵管作業。將熱力管上下隔板全堵31根(如圖3),將封堵的熱力管均勻分布，黑遙遙圓圈代表被封堵的熱力管。
將新敷設加溫蒸汽管道φ273分為兩路，主管φ273進入填料層加熱，支管φ219進直接引至除氧頭內熱力裙室下部(如圖2),與原加熱蒸汽管路形成水平直線布置。將熱力裙室處蒸汽加熱管制作成成兩段彎管，同時在彎管上加工出斜上方向45°的汽孔若干個，汽孔直徑φ50左右(如圖4)。
改造后低壓熱力除氧器運行中，其出水溫度平均達到104℃(低壓給水溫度),壓力平均0.12MPa,低壓給水含氧量小于15μgL,除氧合格率保持98%,達到改造目的。

• 上一篇：煤粉取樣器、鍋爐手搖式飛灰取樣器產品特點與工作原理
• 下一篇：煤粉取樣器，鍋爐取樣器產品改造？